无锡国劲合金有限公司库存经销欧洲、美国等地不锈钢及镍合金板、管、焊材。
1. 不锈钢板以瑞典产为主。材质304/304L、316/316L、321、310S、253MA、2205、904L、254SMO、2507、724L/725LN，厚度从0.4mm-100mm。
2. 专营ASTM、ASME标准材料，厚度公差符合要求，版面工厂原始唛头，镍合金材料，本公司为美国SPECIAL METAL（以前INCO）在中国的特约代理。INCOLOY 800、INCONEL 600、825、625、MONEL 400、哈氏合金C-276、B2、C4等。
3. 焊接材料，所有材料均符合AWS标准，工厂原包装，原材质单，美国SPECIAL METAL镍基焊材中国经销商库存商。 4. 其他镍基、不锈钢管材、管件、锻件等。

Inconel601钢板锻件镍基高温合金因其优异的高温性能、良好的抗氧化性和抗腐蚀性而被广泛应用于航空工业和工业燃气轮机等领域。镍基高温合金的发展决定了航空涡轮发动机的发展,也决定了航空工业的发展。目前对于合金成分对单晶高温合金的影响已有大量的研究,主要是难熔元素Re、Ru和微量元素C、Hf对单晶高温合金的影响居多,但微量元素B对于单晶高温合金方面的研究还很缺少。本文对含B量不同的高温合金进行了高温定向凝固,通过调整B的含量以及抽拉速率,研究微量元素B对镍基单晶高温合金凝固组织以及热处理后组织的影响。
Inconel601钢板锻件获得的主要结论如下:1.四种试样的铸态组织都为枝晶组织,且在枝晶间分布着γ/γ′共晶、碳化物等组织。随着B含量的增加,枝晶间共晶组织的体积分数随之增加,共晶向外延伸的γ′也变成粗大状;碳化物的体积分数也随之增加,碳化物的形貌有从片层状向针状到块状变化的趋势,且其尺寸也随之减小。2.硼的添加对合金的一次枝晶间距和增强相γ′的尺寸无明显影响。B含量的增加对枝晶组织元素偏析的影响:W、Re在B含量为0.010%时K’值达到大值,表明此时其严重偏析于枝晶干;Mo、Cr的K’值逐渐接近1,表明其较均匀分布于组织。

精密合金系列：1J30、1J36、1J50、2J22、2J85、3J01、3J09、3J21、3J40、3J53、4J28、4J29、4J36、4J42、4J50、6J20、6J22
Inconel合金：Inconel625、Inconel625LCF、Inconel690、Inconel600、Inconel601,Inconel617、Inconel686、Inconel718、Inconel718
Incoloy合金：Incoloy800、Incoloy 800H、Incoloy800HT、Incoloy801、Incoloy825、Incoloy903、Incoloy907、Incoloy925、Incoloy926
Hastelloy合金：HastelloyB、HastelloyB-2、HastelloyB-3、HastelloyC、HastelloyC-4、HastelloyC-22、HastelloyC-276、Hastelloy C-2000
Monel合金：Monel400,MonelR-405,MonelK-500

其他元素如Ni、Co的无明显变化。3.硼含量的增加对平界面固液界面处元素偏析的影响:Re、W元素的分凝系数明显增加;Mo、Ta的分凝系数随B含量的增加出现先增后减的趋势;B为0.005%时,其分凝系数大;Cr、Co分凝系数变化不大,其分凝系数在1附近。4.硼含量的增加会降低液相线温度,同时也会减小合金的凝固温度范围。而γ′相的析出温度却随着B含量的增加而增加。合金经过不同热处理制度的处理,γ′相尺寸由铸态组织的大小不一到热处理后的γ′组织尺寸均匀分布,γ′相的形貌也由不规则状向规则的正方形变化。
5.随着B含量的增加,热处理后γ′相的形貌有从规则的正方形向圆形变化的趋势,即B有使γ′相顶角钝化的趋势;γ′相尺寸变化不明显。本文利用等离子堆焊技术在低碳钢表面制备了Ni50堆焊层,并在此基础上制备添加20%及40%Cr3C2粒子的Ni+Cr3C2复合堆焊层以及复合添加20%Cr3C2+1%Ti和40%Cr3C2+1%Ti的Ni+Cr3C2+Ti复合堆焊层。主要研究了Cr3C2以及复合添加Cr3C2+Ti对Ni50堆焊层组织与磨损性能的影响。
利用X射线衍射仪（XRD）、金相显微镜（OM）、扫描电子显微镜（SEM）及能谱分析（EDS）等手段研究了各涂层的组织结构;通过硬度试验、纳米压痕试验、电化学腐蚀试验、滑动磨损试验、冲击磨损实验以及POD销盘磨损试验研究了各涂层的性能。XRD分析表明,Ni50堆焊层主要相为γ-Ni、Cr23C6、CrB和Ni3B相;Ni+20%Cr3C2复合堆焊层主要组成相为γ-Ni、Cr23C6、Cr7C3、Cr3C2和CrB,Ni+40%Cr3C2复合堆焊层主要组成相为γ-Ni、Cr23C6、Cr7C3、Cr3C2和Cr2B;复合添加Cr3C2+Ti后,Ni+Cr3C2+Ti堆焊层中没有增加新相,但Ni+20%Cr3C2+Ti堆焊层中Cr3C2相消失。
Ni50堆焊层主要由γ-Ni枝晶组织及其间共晶组织和各种化合物组成。添加Cr3C2后Ni+20%Cr3C2堆焊层组织主要为相对细小均匀的枝晶组织和化合物组成,并有少量初生含铬碳化物;而Ni+40%Cr3C2堆焊层组织主要由大量初生碳化物和细小枝晶组织组成。随Cr3C2加入量的增加,Ni+Cr3C2堆焊层的表面和截面硬度均得到提高,但涂层韧性降低;与Ni50堆焊层相比,在高温磨损条件下,Ni+Cr3C2复合堆焊层剥落减轻;在滑动及冲击磨损试验中,Ni+Cr3C2复合堆焊层犁沟、塑性变形减轻;但Ni+40%Cr3C2堆焊层在冲击磨损过程中表面存在大块剥落及裂纹。

复合添加Cr3C2+Ti后,涂层枝晶组织进一步细化,生成碳化物数量增加,碳化物细化且分布更加均匀。与Ni+Cr3C2堆焊层相比,Ni+20%Cr3C2+Ti堆焊层硬度有较大提高,Ni+40%Cr3C2+Ti堆焊层硬度变化不大,但涂层横截面方向硬度起伏减小,同时涂层塑韧性明显改善;Ni+Cr3C2+Ti堆焊层表面在滑动及冲击磨损实验中只有轻微犁沟及剥落,在高温磨损条件下也表现出较好的耐磨损性能;同时Ni+Cr3C2+Ti堆焊层因组织细化、固溶作用增强,耐蚀性提高。
内衬耐蚀合金复合管是将耐蚀合金管作为内衬层与碳钢管复合而成的一种新型管材。由于其不仅保证了管材的强度,也提高了管材的耐腐蚀性、耐磨性,具有优良的性价比,因此有着比较广阔的应用前景。本文针对内衬耐蚀合金复合管的液压胀合工艺进行研究。分析制造复合管的不同工艺特点,对比得出液压胀合工艺不同于其他制造工艺的优点。运用弹塑性理论,分析了复合管的液压胀合原理,证明了双层管复合的可行性,得到了双金属复合管液压胀合的小、大胀合压力及胀合压力P_i与残余接触应力P_c~*的理论计算公式。
通过设计液压胀合试验装置,选择合适的焊接设备和材料,进行825镍基合金/L360QS碳钢的液压胀合试验。采用ABAQUS有限元模拟分析了复合管的胀合过程,得到了小、大胀合压力的解析解,与实际计算的理论解对比,验证了理论计算的正确性。由于胀合后的复合管间会产生残余接触应力P_c~*,而残余接触应力P_c~*的高低直接反应了复合质量的好坏,因此分析了内外管材料的强度匹配、胀合压力、温度等因素对液压复合管管间残余接触应力P_c~*的影响。
并对液压复合管进行了理化性能检测,判断其是否满足APISpec5L的标准要求。合金的微观组织很大程度上由其沉淀行为和机制决定,包括:合金结构和显微组织形貌,相沉淀机制,合金形核长大粗化全过程,合金原子簇聚和沉淀过程,原子择优占位和反位缺陷,界面结构和迁移性,相析出序列以及预析出相等。与实验方法相比,采用原子层面的计算机模拟研究具有必要性和*的*性。原子间相互作用势是所有原子水平凝聚态物质计算的基础,发展温度、浓度、结构相关的原子间作用势计算模型、方法,对材料的计算机模拟具有重要的理论意义和应用价值。
本文是基于微观相场理论模型进行的部分研究,以三元合金Ni75AlxMo25-x为研究对象,依次研究了Ni75Al14Mo11合金的相沉淀过程,四近邻原子间相互作用势对合金沉淀过程的影响,并在此基础上利用微观相场理论反演出了L12相和DO22相随温度和溶质原子浓度变化的异类原子间的*近邻原子间相互作用势。通过模拟计算1073K时效温度下Ni75Al14Mo11合金的相沉淀过程及沉淀相中的原子占位规律,得出:L10过渡相在原子演化图中呈现出两种取向,和二维平面投影图中的Ⅰ-型和Ⅱ-型两种结构相对应;相沉淀过程包括:溶质原子簇聚、早期L10过渡相和L12结构的析出、有序化、有序相生成、有序相长大和粗化,几个过程连续进行。

整个过程中,没有出现DO22结构的Ni3Mo相。L10过渡相向L12结构有序相的转变体现为个点颜色和原子占位几率的变化过程:α1格点位置（面心位置）逐步被Ni原子所占据;α2格点位置（面心位置）在很短的一个阶段被Al原子和Mo原子占据,然后Ni原子逐步占据该位置;β格点位置（顶角位置）主要由Al原子和Mo原子共同占据,且在相沉淀的整个过程中Al原子在β格点的占位几率始终高于Mo原子;Mo原子在Ni3Al中优先占据Al位,终平衡相为L12结构Ni3（AlMo）复合相。
Ni-Al四近邻原子间相互作用势改变时,*、三近邻Ni-Al原子间相互作用势增大将促进Al和Mo原子的有序化和簇聚;第二、四近邻Ni-Al原子间相互作用势增大抑制Al和Mo原子的有序化和簇聚。Ni-Mo四近邻原子间相互作用势改变时,*、三近邻Ni-Mo原子间相互作用势增大将促进Mo原子的有序化,对Al原子的有序化值几乎没有影响,而同时抑制Al和Mo原子簇聚;第二、四近邻Ni-Mo原子间相互作用势增大时,抑制Al和Mo原子的有序化而促进两种原子的簇聚。
对比发现Ni-Al和Ni-Mo四近邻原子间相互作用势改变时,两者*、三近邻原子间相互作用势增大将缩短有序相的形核孕育期,而第二、四近邻原子间相互作用势增大时延长有序相的形核孕育期。基于微观相场动力学模型,根据Khachaturyan所给占位几率和能量之间关系的方程推导出了L12和DO22结构温度、浓度和结构相关的微观相场反演原子间作用势方程,为:根据推导出的反演方程,计算了Ni75AlxMo25-x合金体系中L12结构Ni3Al和DO22结构Ni3Mo的原子间相互作用势,发现Ni-Al和Ni-Mo的近邻原子间作用势与温度、浓度均呈近似线性变化关系。
把计算所得的原子间相互作用势作为输入参数代入模拟程序,将模拟结果与使用经验值模拟所得的结果作对比,吻合较好。通过*性原理计算发现生成L12结构Ni3Al比生成DO22结构Ni3Mo要容易,且Ni3Al的稳定性比Ni3Mo的高,DO22结构Ni3Mo相属于亚稳相,故在相沉淀的平衡阶段没有出现。镍基高温合金能在高温氧化气氛及燃气腐蚀条件下工作,可承受复杂应力,是现代航空发动机、发电汽轮机中叶轮叶片类零件*的材料。